1 .真空模塊的設計方法和工藝。

1.1設計方法。

型腔真空萃取法空氣萃取點的正確確定對氣壓的穩定有重要影響； 正確設計注入系統和模具結構是采用真空壓鑄件的前提條件。

根據經驗初步確定澆口和分型面，采用壓鑄模擬軟件flow―3 d分析鑄件的成型效果，確定難以滿足的部位和缺陷所在，調整最佳的分型面和澆口位置和澆口形式。

在成形部設置泵閥，該閥由控制器控制開關，設計控制器的時間序列，控制泵閥的排氣時間和氣壓，進行模擬，直到得到必要的結果。

1.2真空吸取鑄造的工藝。

工藝如圖1所示，壓鑄的壓鑄頭到一定距離(液體合金封閉型腔內的空間的情況)為止，傳感器將信號傳遞給控制器，使控制器工作。

控制所有的吸引閥進行吸氣，在液體合金即將流入對應的吸引閥之前，按設計的時機關閉吸引閥，在此期間高速壓射噴頭。

為了更有效地解決大型薄壁壓鑄件的縮孔問題，必須適當設定沖裁的沖裁速度和壓力，使鑄件的內外均勻冷卻和收縮，確保補縮的可能性。

雙模具設計要點。

2.1鑄件介紹。

圖2是具有殼體表面厚度0.8 mm、內部肋最大20 mm、厚度0.5 mm、高度30 mm、直徑為西5 mm的多個螺栓柱的鑄件的三維圖。 部件的兩側面各有一個厚度為2 mm的爪子。

鑄件的外輪廓尺寸為405mmx370mmx165mm，鑄件為典型的大型薄殼，材料為zal103。

2.2分離面和閘門的初步確定。

在以往的設計基礎上，將成型品的最大輪廓面作為分型面，將澆口設置在左側邊緣的情況如圖3所示。

在后續的數值模擬中，由于充電型等的效果不充分，所以有必要重新設定分型面和閘門等進行模擬。

2.3泵和材料包的設計。

在初步確定分離面和澆口的基礎上，利用軟件模擬，取得了填充效果，分析表明:鑄件兩側的爪和澆口對面的側壁不能充滿或有明顯的冷。

由此，鑄造時的液體金屬的流動順序如圖4所示: 1澆口12分流路13殼體上表面和兩側面14殼體后側面。

其中: a所示的加強筋、小柱銷等，由于厚度薄，具有一定的高度，材料冷卻快，那里的型腔容易被液體合金封閉，氣壓不穩定，成型困難。

氣壓的變化也容易造成原料流的紊亂，在那里是質量差，成形困難的部位，b的突起部的耳狀部由于液體合金堵塞模腔部，所以不容易排除氣體。

這部分成形品質差。 c和d是框體壁部的緣部，是材料流的末端，在那里有很多氣體被擠壓，成形也很困難。

如圖5所示，在比較難以成形的部位a 1、a 2、a 3、a 4、b 1、b 2、c 1、c 2、d設置幾個氣球閥和剩馀量包裝，將泵閥連接到控制器上，設定控制器的定時。

控制吸引閥的吸引時機和氣壓。

型腔真空度為60bar，零件體積為1.605671×106mm 3，計算得到的抽吸時間為0.5 s，進一步按照確定的流程時序，采用PLC編程的設計控制器按時間順序控制閥門，使控制器和壓鑄機

關閉泵閥的時間如圖6所示。

壓鑄后，壓鑄頭移動到一定距離時，控制器得到壓射啟動信號，開始動作； 所有的吸引閥都打開，進行排氣，這也是壓鑄頭的低速壓射時間段t 1，也稱真空延遲時間。

然后進入高速壓射階段t 2，真空啟動，真空度達到要求，液體合金開始填充空腔。

控制器的關閉信號按關閉正時供氣閥、ta、TB、TC、TD各閥的時間間隔、關閉順序按a 1、a 2、a 3、a 4、b 1、b 2、c 1、c 2、d 1的順序關閉閥后，進行真空停止。

可以開模。

2.4模擬效果和實物圖。

工藝參數初期選擇為壓射比壓420 MPa、壓射速度0.75 m/s、合金填充速度38~46 m/s、合金注入溫度650~70℃，圖7為填充結束的鑄件模擬。

從充填情況看，流動前沿均勻前進，流動狀況良好； 燈罩的上表面質量良好； 燈罩下面小柱銷前端稍有缺陷，強度下降； 側面的蓋子處有少量的混雜。

圖8是采用本文技術最后得到的壓鑄件，經過檢驗能夠滿足要求，現已批量生產。